煤礦設(shè)備提升機的維修_液壓系統(tǒng)的調(diào)試與維護
(1)液壓系統(tǒng)調(diào)試不當(dāng)造成斷繩跑車
某煤礦主井坡度為14°,使用提升機型號為JTBI.6×1.2-24,配用T214A -0型液壓站,工作壓力為5. 4MPa。由于對液壓系統(tǒng)調(diào)試不當(dāng),在突然斷電安全制動時,發(fā)生了斷繩跑車事故。分析跑車事故發(fā)生的原因,是由于沖擊力超過了鋼絲繩的整體拉力而致。造成沖擊力過大的原因是松繩過多,即制動減速度大于自然減速度。
這與在立井和傾斜巷道中使用的提升絞車的保險閘發(fā)生作用時,全部機械的減速度在傾角<15°時,必須小于或等于自然減速度的要求[《煤礦安全規(guī)程》(第433條)]是相悖的。
提升機所配用的T214A.0型液壓站具有二級制動功能,但由于調(diào)試維護不當(dāng),一級制動油壓及時間選擇不合適,造成制動減速度大于自然減速度。
(2) T214A·0型液壓站二級制動原理及一級制動參數(shù)
①二級制動原理 由液壓站二級制動原理圖可知,安全制動時;制動器液壓缸中的壓力油回油箱的狀態(tài)是:液壓缸中高于溢流閥Y-10B調(diào)定溢流壓力的壓力油,從溢流閥Y-IOB和溫度補償單向調(diào)速閥QIT-IOB兩處油路,經(jīng)隔爆電磁換向閥24GPI-H10B回到油箱;液壓缸中低于閥Y-IOB調(diào)定溢流壓力(此狀態(tài)溢流閥Y-10B溢流口已關(guān)閉)的壓力油,則只能從溫度補償單向調(diào)速閥QIT-10B節(jié)流口經(jīng)隔爆電磁換向閥24GPI-HIOB回到油箱。所以,調(diào)節(jié)溢流閥Y-IOB的溢流壓力(即一級制動油壓)和溫度補償單向調(diào)速閥QIT-10B節(jié)流口的大小,就可調(diào)節(jié)制動油壓的大小和作用時間,從而可改變(調(diào)節(jié))制動力矩的大小和作用時間,使安全制動減速度符合《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。
②一級制動油壓及延時時間計算 經(jīng)按照規(guī)定公式計算,上提重物時最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩為Mmax=33626. 86N·m
《煤礦安全規(guī)程》(第432條)規(guī)定提升絞車的常用閘和保險閘制動時,所產(chǎn)生的力矩與實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩之比不應(yīng)小于3。經(jīng)計算全松閘系統(tǒng)的油壓px≥4.1MPa。
計算或查取系統(tǒng)總變位質(zhì)量∑m= 44094kg,提升機的自然減速度A=2. 51m/s。因此,液壓站應(yīng)采取的一級制動油壓p≥2. 78MPa,制動延時時間t=1. 44s。
(3)結(jié)論
一級制動油壓可調(diào)在系統(tǒng)使用壓力的1/3~1/2,按使用系統(tǒng)壓力為5.4MPa計為1.8~2. 7MPa,但在應(yīng)用中,應(yīng)根據(jù)實際提升荷載計算選擇。通過以上分析,計算系統(tǒng)全松閘壓力px≥4. 1MPa。實際使用5.4MPa,并不影響一級制動油壓的調(diào)定。故一級制動油壓按計算結(jié)果調(diào)在2.8MPa,時間在2s,通過生產(chǎn)實踐觀察,可以保證二級制動的可靠性,保障了生產(chǎn)安全和設(shè)備運行安全。