外嚙合齒輪泵上的幾個(gè)關(guān)鍵問題
a.困油問題及卸荷措施 外嚙合齒輪泵要連續(xù)平穩(wěn)工作,齒輪嚙合的重疊系數(shù)(度)e必須大于1,即同時(shí)至少要有兩對(duì)輪齒嚙合。因此,就有一部分油液被圍困在兩對(duì)輪齒所形成的封閉腔之間,該封閉腔又稱困油區(qū)。困油區(qū)與泵的高、低壓油腔均不相通,且隨齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)而變化,如圖C所示。從圖C(a)到圖C(b),困油區(qū)容積V逐漸減小;從圖C(b)到圖C(c),困油區(qū)容積V逐漸增大。困油區(qū)容積的減小會(huì)使被困油液受擠壓經(jīng)縫隙溢出,這不僅產(chǎn)生很高壓力,使泵的傳動(dòng)軸和軸承受到額外的周期性負(fù)載,且導(dǎo)致油液發(fā)熱;而困油區(qū)容積由小變大時(shí),又因無(wú)油液補(bǔ)充而形成局部真空和氣穴,引起汽蝕及強(qiáng)烈振動(dòng)和噪聲。圖B所示為困油容積變化曲線。困油問題不僅影響齒輪泵的工作品質(zhì),
解決困油問題的常用措施是,在泵的前、后兩端蓋內(nèi)表面上開設(shè)與困油區(qū)相對(duì)應(yīng)的卸荷槽(凹槽)。卸荷槽除了相對(duì)齒輪中心線對(duì)稱布置的雙矩形結(jié)構(gòu)(圖C)外,還有相對(duì)齒輪中心線對(duì)稱布置的雙圓形卸荷槽[圖D(a)]和雙斜切形卸荷槽[圖C(b)]以及相對(duì)齒輪中心線非對(duì)稱布置(卸荷槽向低壓側(cè)即吸油區(qū)偏移)的細(xì)條形卸荷槽[圖D(c)]等結(jié)構(gòu)形式。其特點(diǎn)各異,但卸荷原理均相同,即在保證高、低壓腔互不串通的前提下,設(shè)法使困油區(qū)容積減小時(shí)與高壓腔(壓油口)連通,困油區(qū)容積增大時(shí)與低壓腔(吸油口)連通。例如,圖C中的雙點(diǎn)劃線部分所示為對(duì)稱布置的雙矩形卸荷槽,當(dāng)困油區(qū)容積減小時(shí)通過左側(cè)的卸荷槽與壓油腔相通[圖C(a)],容積增大時(shí)通過右側(cè)的卸荷槽與吸油腔相通[圖C(c)]。
為了保證較好的卸荷效果又不致吸、壓油區(qū)串通,卸荷槽的尺寸(如矩形卸荷槽的寬度和深度或圓形卸荷槽的孔徑和深度)及兩卸荷槽的間距應(yīng)適當(dāng)。一般的齒輪泵兩卸荷槽往往是向吸油區(qū)偏移非對(duì)稱開設(shè),如圖E所示,兩槽間距a(最小閉死容積)必須保證在何時(shí)都不能使吸油腔和壓油腔相互串通,對(duì)于模數(shù)為m的標(biāo)準(zhǔn)漸開線齒輪(分度圓壓力角為a),其a=2.78m,當(dāng)卸荷槽為非對(duì)稱時(shí),在壓油腔一側(cè)必須保證b=0.8m,槽寬cmin>2.5m,槽深h≥0.8m。
b.泄漏問題及其對(duì)策 齒輪泵高壓化的主要障礙是泄漏途徑較多,且不易通過密封措施解決。外嚙合齒輪泵工作時(shí)有三個(gè)主要泄漏途徑:齒輪兩側(cè)面與端蓋間的軸向間隙;殼體內(nèi)孔和齒輪外圓間的徑向間隙;兩個(gè)齒輪的齒面嚙合間隙。其中對(duì)泄漏量影響最大的是軸向間隙,因?yàn)檫@里泄漏面積大,泄漏途徑短,其泄漏量可占總泄漏量的75%~80%。軸向間隙越大,泄漏量越大,會(huì)使容積效率過低;間隙過小,齒輪端面與泵的端蓋間的機(jī)械摩擦損失增大,會(huì)使泵的機(jī)械效率降低。
解決泄漏問題的對(duì)策是選用適當(dāng)?shù)拈g隙進(jìn)行控制:通常軸向間隙控制在0.03~0.04mm;徑向間隙控制在0.13~0.16mm。在中高壓和高壓齒輪泵中,一般采用軸向間隙的自動(dòng)補(bǔ)償方法用以減少泄漏,提高泵的容積效率。軸向間隙的自動(dòng)補(bǔ)償一般是在泵的前、后端蓋間增設(shè)浮動(dòng)軸套(浮動(dòng)側(cè)板)或彈性側(cè)板,使之在液壓力的作用下,壓緊齒輪端面,從而減小泵內(nèi)通過端面的泄漏,達(dá)到提高壓力的目的。浮動(dòng)軸套磨損后可隨時(shí)更換。
軸向間隙的自動(dòng)補(bǔ)償原理如圖F所示。兩個(gè)相互嚙合的齒輪由前、后軸套4和2中的滑動(dòng)軸承或滾動(dòng)軸承支承,軸套可在殼體1內(nèi)軸向浮動(dòng)。壓力油由壓油腔引至軸套外端并作用在有一定形狀和大小的面積A1上,所產(chǎn)生的液壓力合力為F1=A1pg,此力把軸套壓向齒輪端面,其大小與泵的輸出工作壓力pg成正比。
齒輪端面的液壓力作用在軸套內(nèi)端面,在等效面積A2上形成反推力Ff,其大小也與工作壓力成正比,即Ff=A2pm(pm為作用在A2上的平均壓力)。
泵在啟動(dòng)時(shí),浮動(dòng)軸套在彈性元件(橡膠密封圈或彈簧)彈力Ft的作用下,緊貼齒輪端面以保證密封。
為了保證在各種工作壓力下,軸套都能自動(dòng)貼緊齒輪端面,磨損后能自動(dòng)補(bǔ)償,應(yīng)使壓緊力Fy(=Ft +F1)大于反推力Ff,但不允許Fy比Ff大得太多,壓緊力與反推力的比值Fy/Ff取決于軸套和齒輪材料的[pv]值及機(jī)械效率,即為了減小摩擦損失,剩余壓緊力(Fy-Ff)的數(shù)值不能太大,以保證軸套和齒輪之間能形成適當(dāng)?shù)挠湍?,有助于提高容積效率和機(jī)械效率。一般取
Fy/Ff=1.0~1.2 (2-1)
此外,還必須保證壓緊力和反推力的作用線重合,否則會(huì)產(chǎn)生力偶,致使軸套傾斜而增大泄漏。
c.徑向力問題及其對(duì)策 當(dāng)齒輪泵工作時(shí),作用在齒輪泵軸承上的徑向力F,由沿齒輪圓周液體壓力產(chǎn)生的徑向力FP和由齒輪嚙合產(chǎn)生的徑向力FT所組成,如圖G所示。
齒輪泵工作時(shí),在齒輪和殼體內(nèi)孔的徑向間隙中,從吸油腔到壓油腔的液體壓力分布是逐漸分級(jí)增大的,液體壓力的近似分布曲線如圖G所示。液體壓力在主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪上產(chǎn)生的徑向力FP的大小完全相同,其方向垂直向下指向吸油腔。由齒輪嚙合在主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪上產(chǎn)生的徑向力FT的大小近似相等,但方向卻不同。根據(jù)齒輪圓周液體壓力產(chǎn)生的徑向力FP和由齒輪嚙合產(chǎn)生的徑向力FT可得主動(dòng)齒輪所受徑向力的合力F1和從動(dòng)齒輪所受徑向力的合力F2的近似計(jì)算公式:
F1=0.75△pBDe (2-2)
F2=0.85△pBDe (2-3)
式中 △p——齒輪泵的進(jìn)出口壓力差;
B——齒輪的齒寬;
De——齒輪的齒頂圓直徑。
顯然,從動(dòng)齒輪的合力F2比主動(dòng)齒輪的合力F1大。所以當(dāng)主動(dòng)輪和從動(dòng)輪上的軸承規(guī)格相同時(shí),從動(dòng)輪上的軸承磨損較快。為了使兩軸承壽命相當(dāng)或接近,可將壓油口向徑向力小的一側(cè)偏移,從而使F2~F1。
由于上述徑向力為不平衡力,而且工作壓力越高,徑向不平衡力越大。嚴(yán)重時(shí),能便齒輪軸變形,殼體的吸油口一側(cè)被輪齒刮傷,同時(shí)加速軸承的磨損,降低泵的壽命。減小徑向不平衡力有如下兩種常用方法。
方法一:合理選擇齒輪模數(shù)m和齒寬B(一般低壓齒輪泵取B/m=6~10;中高壓齒輪泵取B/m =3~6),可減小徑向力又不降低容積效率。
方法二:改變沿圓周方向的壓力分布規(guī)律,如通過縮小泵的壓油口尺寸,使壓力油僅作用在一個(gè)齒到兩個(gè)齒的范圍內(nèi),或通過在蓋板上或軸套外周開設(shè)油槽(平衡槽),以減小徑向力。如圖H所示,使蓋板上開設(shè)的平衡槽1、2分別與低壓腔和高壓腔相通,產(chǎn)生一個(gè)與吸油腔和壓油腔對(duì)應(yīng)的液壓徑向力起平衡作用來平衡徑向力。